为探究微型水泥钢管桩在多年冻土地区的适应性，以某输油管道阀室建筑项目为依托，通过现场试验和数值模拟研究桩基的承载模式及桩周土的回冻规律。研究表明，桩基荷载沉降曲线变形较缓，承载模式表现出摩擦桩特性，且承载力满足设计要求；水泥入模温度5℃,施工完成后桩周土体融化圈在第5 d时达到峰值，第36 d完全消失，桩周土体重新回冻；桩基水化热影响最大半径因位置差异而存在不同，桩周土体初始温度最高的位置影响半径最大，约为2.9倍桩径；与大直径桩基相比，微型水泥钢管桩的回冻时间和影响半径分别约为大直径桩基的1/4和1/3。研究结果表明，在多年冻土地区微型水泥钢管桩具有较好的适应性。
为探究微型水泥钢管桩在多年冻土地区的适应性，以某输油管道阀室建筑项目为依托，通过现场试验和数值模拟研究桩基的承载模式及桩周土的回冻规律。研究表明，桩基荷载沉降曲线变形较缓，承载模式表现出摩擦桩特性，且承载力满足设计要求；水泥入模温度5℃,施工完成后桩周土体融化圈在第5 d时达到峰值，第36 d完全消失，桩周土体重新回冻；桩基水化热影响最大半径因位置差异而存在不同，桩周土体初始温度最高的位置影响半径最大，约为2.9倍桩径；与大直径桩基相比，微型水泥钢管桩的回冻时间和影响半径分别约为大直径桩基的1/4和1/3。研究结果表明，在多年冻土地区微型水泥钢管桩具有较好的适应性。
为探究微型水泥钢管桩在多年冻土地区的适应性，以某输油管道阀室建筑项目为依托，通过现场试验和数值模拟研究桩基的承载模式及桩周土的回冻规律。研究表明，桩基荷载沉降曲线变形较缓，承载模式表现出摩擦桩特性，且承载力满足设计要求；水泥入模温度5℃,施工完成后桩周土体融化圈在第5 d时达到峰值，第36 d完全消失，桩周土体重新回冻；桩基水化热影响最大半径因位置差异而存在不同，桩周土体初始温度最高的位置影响半径最大，约为2.9倍桩径；与大直径桩基相比，微型水泥钢管桩的回冻时间和影响半径分别约为大直径桩基的1/4和1/3。研究结果表明，在多年冻土地区微型水泥钢管桩具有较好的适应性。
为探究微型水泥钢管桩在多年冻土地区的适应性，以某输油管道阀室建筑项目为依托，通过现场试验和数值模拟研究桩基的承载模式及桩周土的回冻规律。研究表明，桩基荷载沉降曲线变形较缓，承载模式表现出摩擦桩特性，且承载力满足设计要求；水泥入模温度5℃,施工完成后桩周土体融化圈在第5 d时达到峰值，第36 d完全消失，桩周土体重新回冻；桩基水化热影响最大半径因位置差异而存在不同，桩周土体初始温度最高的位置影响半径最大，约为2.9倍桩径；与大直径桩基相比，微型水泥钢管桩的回冻时间和影响半径分别约为大直径桩基的1/4和1/3。研究结果表明，在多年冻土地区微型水泥钢管桩具有较好的适应性。
为探究微型水泥钢管桩在多年冻土地区的适应性，以某输油管道阀室建筑项目为依托，通过现场试验和数值模拟研究桩基的承载模式及桩周土的回冻规律。研究表明，桩基荷载沉降曲线变形较缓，承载模式表现出摩擦桩特性，且承载力满足设计要求；水泥入模温度5℃,施工完成后桩周土体融化圈在第5 d时达到峰值，第36 d完全消失，桩周土体重新回冻；桩基水化热影响最大半径因位置差异而存在不同，桩周土体初始温度最高的位置影响半径最大，约为2.9倍桩径；与大直径桩基相比，微型水泥钢管桩的回冻时间和影响半径分别约为大直径桩基的1/4和1/3。研究结果表明，在多年冻土地区微型水泥钢管桩具有较好的适应性。
冻土区桩基施工会对土体产生热扰动，融化后的土体回冻时间较长，很大程度降低了桩基的早期承载力。为提高桩体早期热稳定性，往往针对整桩采用单一的回冻措施，缺乏对桩周土体回冻速度差异的考虑，人工干预措施常存在施工不便和成本较高的问题。为解决上述问题，选取了根河至牙克石公路沿线5个钻孔进行地温测试，并分析了土体粒径、含冰率、冻结深度等因素对热扰动后土体回冻能力的影响。试验结果表明，土体粒径相似的情况下，体积含冰率越低，热扰动后的土体回冻速度越快。对于粗颗粒土中的冻结冰，影响回冻速度的主要因素是冻结深度，随着深度的增大，回冻速度先加快后减慢，并在冻结深度的中下部达到回冻速度最大值。细颗粒土的回冻速度也表现出随深度增大而加快的关系，但是明显小于粗颗粒土。地下纯冰层的回冻速度与冻结深度几乎没有关系。在冻结深度相同的情况下，热扰动后的土体回冻速度由快到慢依次为：低含冰率凝灰岩、低含冰率砾石、高含冰率凝灰岩、高含冰率黏土、纯冰层。另外，各测点土体回冻速度最慢的地方均位于冻融界线位置附近。根据本次试验分析，为加快热扰动后桩周土体的回冻，需重点考虑冻融界线深度处及冻结冰含量高的细粒土回冻较慢的问题，在桩基深度...
冻土区桩基施工会对土体产生热扰动，融化后的土体回冻时间较长，很大程度降低了桩基的早期承载力。为提高桩体早期热稳定性，往往针对整桩采用单一的回冻措施，缺乏对桩周土体回冻速度差异的考虑，人工干预措施常存在施工不便和成本较高的问题。为解决上述问题，选取了根河至牙克石公路沿线5个钻孔进行地温测试，并分析了土体粒径、含冰率、冻结深度等因素对热扰动后土体回冻能力的影响。试验结果表明，土体粒径相似的情况下，体积含冰率越低，热扰动后的土体回冻速度越快。对于粗颗粒土中的冻结冰，影响回冻速度的主要因素是冻结深度，随着深度的增大，回冻速度先加快后减慢，并在冻结深度的中下部达到回冻速度最大值。细颗粒土的回冻速度也表现出随深度增大而加快的关系，但是明显小于粗颗粒土。地下纯冰层的回冻速度与冻结深度几乎没有关系。在冻结深度相同的情况下，热扰动后的土体回冻速度由快到慢依次为：低含冰率凝灰岩、低含冰率砾石、高含冰率凝灰岩、高含冰率黏土、纯冰层。另外，各测点土体回冻速度最慢的地方均位于冻融界线位置附近。根据本次试验分析，为加快热扰动后桩周土体的回冻，需重点考虑冻融界线深度处及冻结冰含量高的细粒土回冻较慢的问题，在桩基深度...
冻土区桩基施工会对土体产生热扰动，融化后的土体回冻时间较长，很大程度降低了桩基的早期承载力。为提高桩体早期热稳定性，往往针对整桩采用单一的回冻措施，缺乏对桩周土体回冻速度差异的考虑，人工干预措施常存在施工不便和成本较高的问题。为解决上述问题，选取了根河至牙克石公路沿线5个钻孔进行地温测试，并分析了土体粒径、含冰率、冻结深度等因素对热扰动后土体回冻能力的影响。试验结果表明，土体粒径相似的情况下，体积含冰率越低，热扰动后的土体回冻速度越快。对于粗颗粒土中的冻结冰，影响回冻速度的主要因素是冻结深度，随着深度的增大，回冻速度先加快后减慢，并在冻结深度的中下部达到回冻速度最大值。细颗粒土的回冻速度也表现出随深度增大而加快的关系，但是明显小于粗颗粒土。地下纯冰层的回冻速度与冻结深度几乎没有关系。在冻结深度相同的情况下，热扰动后的土体回冻速度由快到慢依次为：低含冰率凝灰岩、低含冰率砾石、高含冰率凝灰岩、高含冰率黏土、纯冰层。另外，各测点土体回冻速度最慢的地方均位于冻融界线位置附近。根据本次试验分析，为加快热扰动后桩周土体的回冻，需重点考虑冻融界线深度处及冻结冰含量高的细粒土回冻较慢的问题，在桩基深度...
为研究多年冻土区输电线塔基锥柱基础在不同季节施工条件下其地温的整体回冻过程，以及不同季节施工对多年冻土的扰动特点，从保持多年冻土地温稳定性的角度优化大开挖类基础施工时期，采用数值模拟的方法，以青藏直流输电工程为背景，利用查拉坪地区地质及气象资料，并选择了典型月份(1月、4月、7月和10月)对锥柱基础不同季节施工后早期地温场进行了计算分析。结果表明：秋冬季(10月和1月)施工后，锥柱基础周围土体将保持冻结，其中1月施工后最快10 d回填区土体和天然冻土的温度差异即可消失，回填土热扰动较小；春夏季(4月和7月)施工会增大回冻期活动层深度和基础底部的融化深度，特别是7月施工可使活动层深度降低至基底(4.0 m),而4月施工由于增高了回填土土体温度，导致整个回冻时间长达195 d,不利于基础的重新冻结和后续工作的开展。考虑到10月后外界气温逐渐降低，因此，10月至次年1月可以作为多年冻土区锥柱基础的最佳施工期。
为研究多年冻土区输电线塔基锥柱基础在不同季节施工条件下其地温的整体回冻过程，以及不同季节施工对多年冻土的扰动特点，从保持多年冻土地温稳定性的角度优化大开挖类基础施工时期，采用数值模拟的方法，以青藏直流输电工程为背景，利用查拉坪地区地质及气象资料，并选择了典型月份(1月、4月、7月和10月)对锥柱基础不同季节施工后早期地温场进行了计算分析。结果表明：秋冬季(10月和1月)施工后，锥柱基础周围土体将保持冻结，其中1月施工后最快10 d回填区土体和天然冻土的温度差异即可消失，回填土热扰动较小；春夏季(4月和7月)施工会增大回冻期活动层深度和基础底部的融化深度，特别是7月施工可使活动层深度降低至基底(4.0 m),而4月施工由于增高了回填土土体温度，导致整个回冻时间长达195 d,不利于基础的重新冻结和后续工作的开展。考虑到10月后外界气温逐渐降低，因此，10月至次年1月可以作为多年冻土区锥柱基础的最佳施工期。
